。在焊縫化學成分中，C元素含量對淬硬傾向的影響最大。為了量化比較，將其他元素對焊縫及熱影響區材料淬硬傾向的影響折算成碳當量：C。q=C+Si／24+Mn／6+Ni／40+Cr／5+Mo／4+V／14計算得，C州=0．50％。通常，Ceq<O．4％焊接性能優良；O．4％<C。<0．6％焊接性能較差。由此得出20MnMo的焊接性能較差。

由C。可推算出焊縫的熱影響區最高硬度值： ．HV…=(666 C。+40)±40=413≥350(母 材)，～ 焊接時，熱影響區受熔化區的加熱作用，晶粒 顯著長大。焊接結束時已加熱到高溫的熱影響區 又受到周圍未被加熱母材的激冷作用，使焊縫硬 度大于母材硬度，塑性下降，出現裂紋敏感性機體 (焊裂傾向大)，焊接性能相對較差。

當熔池被急劇升溫到1 350℃以上，焊縫金屬 的晶粒全部轉變為奧氏體，隨著焊縫快速冷卻，奧 氏體過冷，并在較低溫度下發生馬氏體或中間組 織相變。馬氏體組織晶粒粗大、塑性較低，并且因 馬氏體轉變造成的體積變化產生了較高的相變應 力，與焊接殘余應力疊加在馬氏體組織的交界面 上，形成顯微區晶體缺陷。，



鋼在氫作用下，當溫度超過221℃，壓力大于 1．43MPa，氫就會滲入到鋼的內部，在晶界處形成 CH。，使鋼發生內部脫碳。特別是壓力較高、溫度 較低時，碳的擴散能力大大減弱，內部氫蝕可能在 沒有明顯表面脫碳的情況下發生，不斷增多的 cH。聚集在晶界原有的微觀空隙內，形成局部壓 力，產生大量的晶界裂紋，且此過程不可逆。研究 表明，氫蝕與含碳量高低相關，經驗一般認為C≤ O．15％時，不易產生氫蝕。20MnMo鋼的含碳量 達0．21％，所以不能忽視氫蝕對材料性能的影 響。

在焊接過程中由于環境、焊條未按要求烘干， 焊接區表面存在油污、銹蝕、水分，焊接工藝不合 理等因素，氫以原子狀態進入溶池，隨著溶池溫度 下降，氫在金屬中的溶解度降低。當金屬發生變時，氫的溶解度將發生突變，致使來不及逸出而 殘留在焊縫金屬中。， 通常焊縫金屬的碳當量比母材要低一些，因 此焊縫金屬發生奧氏體轉變的溫度就比熱影響區 的母材高。焊縫金屬在發生奧氏體轉變時，氫的 溶解度突然下降，過飽和的氫就向未發生奧氏體 轉變的熱影響區擴散，尤其是向靠近熔合線的熱 影響區。當溫度進一步降低，熱影響區也發生奧 氏體轉變時，氫的溶解度更低，這樣氫便以過飽和 狀態殘存于熱影響區的馬氏體組織中，導致馬氏 體組織脆化。有些氫原子結合成氫分子，以氣體 狀態進入到金屬的細微孔隙中并造成很大的壓 力，使局部金屬產生很大的應力而形成冷裂紋。

’20MnMo厚板焊接由于其本身剛度大，冷卻 速度快，促使產生淬火組織，厚鍛件焊接后約束力 大，從而產生較大的焊接應力，更易產生冷裂紋。 鋼材中存在著微量的S和P，更加大了裂紋產生 的可能性。 ‘由以上分析可知，20 MnMo厚鍛件鋼焊接難 度較大，需采用合理的焊接工藝、適當的預熱和焊 后熱處理工藝Ho。

部分廠家在抽取換熱內件時，因吊裝不垂直 使內套筒破壞，留下內套筒連接法蘭。這種情況 可用角向砂輪機割除剩余的內套筒，保證連接法 蘭內徑光滑無毛刺，按原尺寸卷制內套筒，在內套 筒上略作翻邊，裝入外筒體后，點焊內套筒和連接 法蘭，連接處如圖2所示。另外，應注意電弧不得 傷及外簡體。